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稲葉ダム詳細
＜標準断面図＞
＜下流面図＞
１．ダム諸元
２．貯水池容量配分図
３．稲葉ダムの効果
４．代表的な技術
・造成アバットメント工法
・Ｃｓｇ工法
・遮水工
ダム諸元
| （型式） | 重力式コンクリートダム | （集水面積） | ５３．８ｋｍ２ | （設計洪水位） | 標高４６０．９ｍ |
| （調節方式） | 自然調節 | （湛水面積） | ０．４８ｋｍ２ | （サーチャージ水位） | 標高４５５．３ｍ |
| （堤高） | ５６．０ｍ | （総貯水容量） | ７，２７０，０００ｍ３ | （常時満水位） | 標高４３７．８ｍ |
| （堤頂長） | ２３３．５ｍ | （有効貯水容量） | ６，１９０，０００ｍ３ | （最低水位） | 標高４３４．０ｍ |
| （堤体積） | ２２３，０００ｍ３ | （洪水調節容量） | ５，６４０，０００ｍ３ | ||
| （ダム天端標高） | 標高４６２．０ｍ | （不特定容量） | ５５０，０００ｍ３ | ||
| （堆砂容量） | １，０８０，０００ｍ３ |
貯水池容量配分図
稲葉ダムの効果
代表的な技術
造成アバットメント工法
稲葉ダムのダム軸位置は、下写真のように堅岩部の間に弱層部となるＤ級岩盤を挟んだ状態となっています。
このようなＤ級の盤軟質層への対策として、従来では箱形地中連壁やトンネル等によるコンクリート置換を行っていましたが，これらの対策工法を採用するにあたっては、（１）工期の長期化 （２）地山との密着性確保 （３）多大なコスト といった点が課題となります。
そこで稲葉ダムでは，“軟質層の上下に堅岩層が存在する”という特徴を活かし，『傾斜型造成アバットメント』を採用致しました。
Ｃｓｇ工法
稲葉ダムでは、強度や透水性の異なる堆積物が複雑に分布しているため、通常の止水工法（カーテングラウチング）は困難であると判断し、貯水池表面遮水工（Ｃｓｇ工法）を採用しました。
Ｃｓｇ工法を採用することで、資源を有効利用した構造物を築造するとともに、従来のコンクリート工法にくらべて建設費用の削減、工期の短縮、環境への負荷の軽減が図られています。
※「Ｃｓｇ工法（Cemented Sand and Gravel）」・・・現地で発生した砂、礫に少量のセメントと水を加えて練り混ぜた材料
＜貯水池対策工におけるＣｓｇ＞
（１）鞍部Ｃｓｇ
| （目 的） | コンクリートフェーシング背面基礎造成 |
| （必要強度） | １．８～２．７ N/mm2 |
| （透水係数） | 問わない |
| （使用母材） | Ａ１－ｗ（Ａｓｏ１） 輝岩２ |
| （混合方法） | プラント |
（２）河床部Ｃｓｇ
| （目 的） | コア材の施工性向上、コア材の流出防止 |
| （必要強度） | ２．３ N/mm2 |
| （透水係数） | １０-4 cm/sec |
| （使用母材） | Ｉ－ｗ（今市） |
| （混合方法） | プラント |
（３）転流水路Ｃｓｇ
| （目 的） | 転流水路基礎 |
| （必要強度） | １．４ N/mm2 |
| （透水係数） | 問わない |
| （使用母材） | 河床砂礫 |
| （混合方法） | バックホウ混合 |
遮水工
稲葉ダムでは、強度や透水性の異なる堆積物が複雑に分布しているため、通常の止水工法（カーテングラウチング）は困難であると判断し、上記のＣｓｇ工法を含め、貯水池表面遮水工を採用しました。
各施工部における採用工法は以下のとおりです。
（１）斜面部 ・・・ 「コンクリートフェーシング工」
鉛直方向の浸透破壊に対する対策が必要なため、安全性・施工性・工期短縮および工事中の出水に対する被害が小さい構造である「コンクリートフェーシング工」を採用しました。
（２）河床水平部 ・・・「土質ブランケット（Ｃｓｇ）」
浸透水に対する対策が必要なため、対策工法としては土質ブランケットを基本としています。しかし、稲葉ダムは高透水性の基礎を有し、コア材の吸い出しが懸念されたため、Ｃｓｇを併用した工法を採用しています。
※上記“Ｃｓｇ工法”の（２）河床部Ｃｓｇに相当します。
（３）中段水平部 ・・・ 「アスファルトフェーシング工」
中段水平部では、軟質層が分布しているため、変形性の問題があることから、Ｃｓｇの採用にはクラックの発生が懸念されました。また、土質ブランケットとした場合には、浸透破壊を防止するためには相当な厚みが必要となりました。
そこで、浸透破壊に対し十分な安全性を有し、かつ変形に対する追随性を有する「アスファルトフェーシング工」を採用しました。
＜アスファルトフェーシング工の構造＞
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